Calmes 是在改進(jìn)方坯連鑄技術(shù)和水壓穿孔技術(shù)兩個方面技術(shù)的基礎(chǔ)上而發(fā)展起PPM技術(shù)的，在PPM發(fā)明之前解決連鑄坯穿孔問題的幾個途徑主要是：
1. 將連鑄方坯軋成圓坯后，再用斜軋穿孔；
2. 采用三輥式穿孔機(jī)對低碳鋼的連鑄坯穿孔，至于其他鋼種，則用經(jīng)過軋制的連鑄坯進(jìn)行穿孔；
3. 在水壓沖孔機(jī)上對連鑄坯進(jìn)行沖孔。
而PPM可以直接對連鑄方坯穿孔，這在技術(shù)發(fā)展史上不能不說是一大進(jìn)步。
A.H.Calmes 為發(fā)展壓力穿孔工藝而做的大量試驗始自20世紀(jì)50年代末，于60年代末制成試驗軋機(jī)，接著，在Dalmine 不銹鋼管廠進(jìn)行了工業(yè)性試驗。
1971年意大利 Dalmine 廠建立了一個由加熱到壓力穿孔的完整工業(yè)性試驗車間，試驗證明，壓力穿孔工藝可以實(shí)現(xiàn)連鑄方坯的穿孔。所以，1978年8月在意大利Bergamo投產(chǎn)的世界上第一個MPM軋管廠采用了PPM,這臺壓力穿孔機(jī)軋輥輥徑為1280mm,電機(jī)功率為500kW,推料機(jī)的最大推力為2300kN.壓力穿孔機(jī)前設(shè)有兩個導(dǎo)向裝置，一個是輥式導(dǎo)向裝置，另一個是板式導(dǎo)向裝置。后者是日本八幡廠滾動式導(dǎo)板裝置的一個改進(jìn)，四塊導(dǎo)板各由液壓缸壓向鋼坯，使方坯保持在中心線上，壓力穿孔機(jī)的推桿是一根圓棒，前端有一個方形推頭，在推桿的中部有一個一段1m左右的方形截面的導(dǎo)向段，在其四面鑲有可以更換的耐磨襯板。在推鋼時，這一段方形導(dǎo)向段不通過軋輥，而只是在輥式導(dǎo)向裝置中起導(dǎo)向作用。
壓力穿孔頂頭和頂桿擰在一起，穿孔結(jié)束后，頂桿連同空心坯一起橫向移出到一條輥道上，在此擋住穿孔坯而將頂桿（及頂頭）抽出，穿孔后空心坯的壁厚不均平均為15%,經(jīng)過一次延伸以后，空心坯的壁厚不均可減去70%.因此荒管的壁厚不均約為±5%,具體數(shù)據(jù)是：
對于壁厚為5.5~6.35mm的鋼管ΔS=±7%;
對于壁厚為15~18mm的鋼管ΔS=3.5%.
穿孔后的空心坯要在延伸機(jī)上延伸，減小管壁厚度，消除壁厚不均。在1961年進(jìn)行旨在消除壁厚不均的試驗，采用了如上所述的結(jié)構(gòu)方式。后的1964~1965年在一臺16英寸周期軋管機(jī)上進(jìn)行軋管試驗，其簡況如下：管坯為包括不銹鋼在內(nèi)的各種鋼種的6~5/8英寸方鋼錠，穿孔后空心坯的外徑為8 1/4英寸，壁厚為2英寸，當(dāng)L/I·D為12.5時，仍然可獲得壁厚均勻的空心坯。在1966年開始設(shè)計、制造工藝性試驗的壓力穿孔機(jī)，在1969年制成試驗用的壓力穿孔機(jī)，所穿孔的空心坯外徑為10~16 1/2英寸。鑒于采用連鑄方坯生產(chǎn)無縫鋼管的重要意義，將1968年試驗計劃的重點(diǎn)放在連鑄坯的穿孔上，接著采用各種鋼種，特別是在斜軋穿孔機(jī)上難以穿孔的鋼種，進(jìn)行了大量的壓力穿孔試驗，其結(jié)果如下：9 1/2英寸連鑄方坯，經(jīng)過加熱、定心、定型和清除氧化鐵皮后，在壓力穿孔機(jī)穿成空心坯，其外徑為11 3/4英寸，內(nèi)徑為6英寸，方坯穿孔時的延伸系數(shù)為1.08~1.18,通過軋輥孔型以及出口導(dǎo)套的變換，可以改變空心坯的外徑和延伸系數(shù)。當(dāng)延伸系數(shù)為1.10時所得的結(jié)果為最好，截面也較圓。但應(yīng)指出，壓力穿孔法的目的并不在于獲得完全圓的空心坯和較巨大的延長率，而是在不使金屬結(jié)構(gòu)受到不利的應(yīng)力狀態(tài)下，將方形鑄坯穿孔成為內(nèi)表面質(zhì)量良好的圓形空心坯，最大的穿孔比L/I·D可達(dá)24,而在水壓沖孔機(jī)上，穿孔比僅為6,若其后設(shè)置延伸機(jī)，也只能達(dá)到9，在壓力穿孔機(jī)上，雖然L/I·D值很高，但其壁厚的偏差仍在允許范圍內(nèi)。
除了加熱均勻與否以外，影響壁厚不均程度的主要因素是：
1. 設(shè)計方面的因素 入口導(dǎo)套、出口導(dǎo)套、軋輥孔型、頂桿的中心要在一條直線上；
2. 工具方面的因素 要將穿孔工具的公差值減至最小；
3. 定心問題 在方坯的前端要有一個準(zhǔn)確的中心孔；
4. 穿孔頂頭和頂桿的強(qiáng)度問題 當(dāng)方坯加熱溫度為2300~2360 ℉時，頂桿的單位載荷不應(yīng)超過65kg/m㎡.
